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摘要：根据机载计算机电源的特点，简单介绍了回扫式变换的原理，并结合典型的回扫式控制器LM2588，介绍了一种高效、可靠、对空间敏感小型机载计算机供电电源的设计。此外，对关键部件——高频脉冲变压器的设计和相关理论进行了一定的分析和探讨。

    关键词：机载计算机 回扫式 高频脉冲变压器 LM2588

小体积、轻重量、高可靠性、高效率是航空电源始终追求的目标。随着微电子技术发展，采用大规模和超大规模集成电路的机载计算机主机已越来越小型化，这就对其电源部件的体积和重量提出了进一步小型化的要求。机载计算机是一种抗恶劣环境的计算机，其电源部分也必须满足抗恶劣环境的要求，例如必须适应-55℃～+125℃的环境温度和较膏药范围的输入电压；同时还要耐振动、耐撞击、抗电磁干扰等。

1 某机载计算机电源的技术要求

某机载计算机对电源部件的技术要求见表1。

表1 某机载计算机电源技术要求

2 回归式变换原理

根据该电源部件输出电压种类多、给定的外型尺寸小、输入电压变化范围大、工作温度范围宽等特点，必须设计小型、高效、可靠的供电电源。为此，选择回扫式变换电路（又称flyback、ON-OFF型）进行设计，图1为其典型电路结构。此电路简洁可靠，主开关元件和变压器利用率很高，由于采用了峰值电感电流检测技术，可以灵敏地限制最大输出电流，因此高频脉冲变压器不必设计较大的余量，特别适用于几百瓦以下功率的电源系统中。

    其基本工作原理为：当开关管Q1导通时（TON），电流流过变压器T1的初级线圈N1，变压器将能量以磁场的形式存储起来，由于初、次级圈相位不同，所以当电流流过初级线圈时，次级线圈N2中没有电流流过。当Q1截止时（TOFF），消失 的磁场使初、次级线圈中电压极性反转，整流二极管VD导通，电流通过VD流向负载，变压器的能量释放，提供负载电压、电流。控制器占空比为：

其中，VF为二极管正向压降；VSAT为Q1饱和电压降；Vo为输出电压；VIN为输入电压。

电流临界连续时，初级绕组电感量为：

其中，fOSC为开关频率；Pomin为轻负载时输出功率；η为转换效率；VINmin为最小输入电压；Dmax为最大占空比。

3 设计方案

3.1 回扫式控制器选择

National Semiconductor公司最新推出的LM2588系列控制器旨在实现一种能够满足多路供电电压输出而无需进行复杂设计的高集成度电源的解决方案。系统设计者使用它能很快地开发出小型、低成本、多路供电的电源系统。

    LM2588采用7脚TO-220封装，主要包括100kHz振荡器、2.9V稳压电路、误差放大器、5A/65V的NPN开关管以及过流、过热、低电压锁定，还包括软启动、逻辑关断、逻辑控制等，内部结构如图2所示。

3.2 高频脉冲变压器设计

设计的某机载计算机DC/DC开关电源如图3所示。

    U1为控制器LM2588-5.0。脉冲变压器T1共有五个绕组：N1为初级绕组，N2、N3、N4、N5为次级绕组，分别对应输出+12V@0.1A、-12V@0.2A、-32.5V@0.05A以及+5V@4A，且N2、N3圈数相同。

由于回扫式控制器具有连续型和不连续型控制的特点，所以设法使其稳定就显得很重要。高频脉冲变压器的设计是整个回扫式控制电路的关键，电源的性能和优劣在很大程度上取决于变压器的设计。这里选择TOKIN公司FEER28L磁芯，磁芯的有效截面积为84.7mm2，有效磁路长度为78.3mm。彩 铁氧体B25材料，常温时最大磁感应强度Bm=5100Gs。

3.2.1 确定变压器匝比α

α=N2/N1=[（1-Dmax）/Dmax]·[(Vo1+VF)/Vinmin]   (3)

由Vinmin=24V、Vo1=5V、Dmax=0.46得出α≈0.3。

3.2.2 初级绕组电感量

最大输出功率为：

Po=(Vo1+VF)·Io1+(Vo2+VF)·Io2+(Vo3+VF)·Io3+(Vo4+VF)·Io4

=26.15(W)    (4)

假设效率η按照85%计算，则输入功率为：

P1=Po/η=34.8(W)    (5)

设PWM控制最大占空比Dmax=42%,如果初级绕组的电感量设计得大，则流过功率开关管和输出滤波电容的电流峰值小，但由于电流上升斜率小，电路抗干扰能力差且功率开关管开通电流大；电感量小时，电流脉动大，冲击电流大。因此设计电感电流工作在连续工作状态，轻负载时取额定功率的一半，由（2）式可知：

初级绕组的峰值电流为：

Ip=(2·Po)/ [η·(VI·D)]=(2×26.15)/(0.85×27×0.46)=4.95(A)<5(A)    (5)

3.2.3 初、次级绕组匝数

初级绕组的电感的储能为：

其中，Bs为磁感应度，Sc为脉冲变压器产芯有效截面积；Bs=10 4GS,Sc=0.847平方厘米。则由（6）式可知：

次级绕组匝数N2、N3为：

N2=N3=[N1(Vo2+VF)(1-D)]/VIN·D

=[10×(12+0.5)×0.54]/(27×0.46)≈6

同理可得：N4≈33，N5≈3。

3.2.4 磁感应强度范围

初级输入电流平均值为：

IIN（av）=Po/(η·VIN·D) （7-1）

初级电流上升值ΔI为：

ΔI=VIN·TON/L （7-2）

初级电流IL工作范围为：

IIN（av）-ΔI/2≤IL≤IIN(av)+ΔI/2 （7-3）

由（7-1）、（7-2）以及（7-3）三式可知，当VIN在24V～32V之间变化时，IL的工作范围在1.62A～4.62A之间变化。

由：B=L·I/（N1·Sc） （7-4）

得：B的工作范围为620Gs～1800Gs

最高磁感应强度大约是Bm的三分之一，设计是合理的。

3.3 开关电源电路特性分析

3.3.1 电流模式稳定性

当占空比大于50%时，所有电流模式控制器不可避免地要受到振荡谐波的影响而导致不稳定。为了消除振荡谐波，在回扫式控制器应用电路中，必须把被级线圈的电感量设计为大于最大值。其经验计算公式如下（单位为μH）:

L≥{2.92[(VINmin-VSAT)·(2Dmax-1)]/(1-Dmax)    (8)

3.3.2 限流、短路保护

如果电感峰值电流大于限流值，控制器内部集成的限流比较器将触发逻辑控制电路，关断NPN开关管的驱动输出，起到很好的限流保护作用。

如果将输出端直接短路，由于使用标准型号的变压器，当输出电压降至正常值的80%时，开关频率将降至25kHz。更低的开关频率将导致开关管截止时间更长，变压器完全可以在开关管重新导通之间释放掉储存的全部能量。因此，在开关管重新导通时，变压器中为零电流，在这种情况下，开关峰值电流限制电路将限制初级电感峰值电流，很好地起到了保护控制器的作用。在短路实验中，控制器没有明显的过热现象，恢复至正常情况时，电路仍可正常工作。

3.3.3 逻辑关断、频率调整与同步

通过“逻辑关断、频率调整”引脚1可进行逻辑关断控制。当3V以上的逻辑电平被加在引脚1上时，控制器便进入逻辑关断状态。因此，通过此引脚，可搭建简单的外围电路，构成过电压保护电路等。

开关频率可以通过外接电阻RSET在100kHz～200kHz之间调整，这个特点可以让使用者根据工作频率优化磁存储以及电容器的尺寸、型号等。表2为不同的电阻值对应的常用开关频率。

表2 电阻值对应的开关频率

控制“频率同步”引脚6，可使控制器与系统时钟或其它开关模式的振荡器信号同步。这个特点使得可以并联使用多个设备，使其工作在同一个开关频率下，极大地消除了相关频率噪声干扰，使开关谐波得到控制和协调；同时获得更多的输出电压值，扩大控制器的应用范围。

3.3.4 损耗功率、热关断

损耗功率PD主要取决于V1、多路输出最大负载电流之和∑ILOAD以及主功率线圈比N等，其近似计算公式如下：

控制器的结温决定于环境温度TA、封装热阻θJA（7脚TO-220封装典型值为35～45℃/W）以及损耗功率PD等，可近似计算如下：

TJ=PD×θJA+TA   

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