3.主桥

（l）主梁截面形式及其构造

大跨度PC连续梁桥上部构造结构自量占设计荷载的比重，随着跨度的增加而增大，在保证结构刚度的前提下，尽可能地减轻上部结构自重、并获得较大的截面有效承载力，是其断面设计首先考虑的问题。为此，桥梁结构横断面布置，将六车道桥梁布置成上、下行分离的大悬臂三向预应力单箱单室断面，用顶板的横向预应力和腹板内竖向预应力筋来解决顶板受力及主梁腹板抗剪问题，采用大吨位预应力体系及其合理布设．避免因布束增加顶、底板面积和齿板构造。这样的三向预应力单箱单室断面，具有抗扭刚度大，截面效率高、动力性能良好等优点，并能有效地减轻上部构造自重和减小下部结构构造尺寸，节省材料。

主桥箱梁架高由跟部的 8.8m，梁底按二次抛物线变化至跨中的 3.0m，分别为跨径的1／18.75和1／55，单幅箱梁顶宽15.42m，设置向外的2％横坡，顶板两侧翼板悬臂长3.96m，顶板厚0.28m，底板宽7.5m，厚1.1～0.3m，因板厚0.9～0.4m。箱梁在墩顶0号块设厚度为 0.8m的两道横隔板，其位置与主墩侧壁对应，以便悬臂浇筑时，设置墩梁临时固结构造，在边路端部箱梁设2.0m厚横隔板。PC箱梁采用挂篮悬臂浇筑施工，梁段划分为8m（0号块）＋5*2．5m＋5*3.0m＋5*3.5m＋8*4.0m，中跨、次边跨合龙段长3.0m，边跨合龙段长2．0m，边跨支架现浇段长6．72m，梁段最大重量156t。

（2）预压力体系

箱梁按三向预应力设计，纵向预应力采用 27φj15.24，25φj15．24， 19φj15.24和 12φj15.24的 ASTM A416－92270级钢绞线，OVM锚。仅在箱梁跟部几个梁段布设腹板下弯束，余全为顶板束及底板束。顶、底板来均采用平湾、竖弯结合的空间束，集中锚固于腹板顶部承托中尽量靠近腹板的齿板上，以减小局部应力和利于锚固集中力迅速传至全断面。箱梁顶板横向预应力采用 4φj15.24钢绞线，BM-4型扁锚，以75的间距布置，单端交替张拉锚固。箱梁腹板内以50m的间距单肢和双肢设置了φL32精轧螺纹粗钢筋的竖向预压力筋、YGM锚。

根据工程总体工期安排，要求主、引桥同步施工，为使主桥纵向预应力张拉作业不受引桥施工干扰，主桥边孔正弯矩束采用梁端固定锚、梁内张拉锚固的方式设置。

（3）主桥下部构造

采用钢筋混凝土空心薄壁墩，高桩承台，群桩基础。墩身为5m*7.5m矩形薄壁截面，壁厚 1.2m，为抵抗航舶撞击的局部应力，采用 50号混凝土，并适当加大墩身钢筋保护层厚度，在其中设置了钢筋网。主墩承台厚 3.5m，顶面标高-0.5m，9φ2.5m钻孔灌注嵌岩桩基础。

（4）关于应力控制

对大跨度PC梁式桥，考虑其施工误差，混凝土性能的不均匀性以及计算理论与这类三向预应力结构工作性状的差异等，并结合国内已建同类桥架运营实际工作状况及出现的问题，设计中对主桥上都构造各项应力指标进行了控制，使之留有一定富余和安全储备，以增加结构安全度和耐久性。计算结果，主桥PC箱梁施工阶段最大正应力为 17.4MPa，最小正应力为-0.46MPa，最大主拉应力为-0.8MPa；运营阶段最大正应力为 16．7MPa，最小正应力 2.4MPa，最大主抗应力为-0.8MPaMPa。并要求对竖向预应力采取复拉工艺，计算中并仅计其竖向预应力的部分作用，将其余部分竖向预应力作为安全储备考虑。

4.引桥

两岸引桥均采用逐孔浇筑的等截面PC连续箱梁，跨两岸大堤及堤外（河中）桥孔按50m布孔，堤内按30m布孔，钻孔灌基础。

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