σ1c=(m1一mp)y1/i—npe/a=l133kn/㎡(相对误差为(1133—1070)/1070=5.9%,可) 4.4.3 跨中截面抗裂度 npe=1584kn,mp=179.6kn—m,ms=265.3kn—m,σsc=92<2580kn/㎡m1=234.4kn—m,σ1c=—718kn/㎡(受压) 4.5 框架梁正截面强度验算 4.5.1无粘筋应力设计值 hp=400—60=340mm 配筋指标βo=(ap6pe十a s?y)/(?cmbh p) =0.288<0.45 应力设计值6p=[σpe十(500—770βo)]/1.2 =910n/m㎡ 4.5.2 支座截面强度验算 次弯矩mc=96.2kn—m,设计弯矩m’=m—mc=544.8kn—m,χ=(a pбp十a s?y—a s?y)/(b?㎝)=69mm,承载力mu=85l>m’=544.8kn—m,开裂弯矩 mcr=mp十(npe/a十γ?tk)w=600kn—m<mu=85lkn—m(可) 4.5.3 跨中裁面强度验算 mc=—88kn—m,m’=411。5kn—m,χ=4lmm,mu=851>m’=411.5,mcr=425<mu=85l(可) 5楼面板设计 楼板设计以五层楼面为例,板厚h=230mm,预应力筋采用7ф?5平行钢丝束(?ptk=1570n/m㎡),间距为260mm,6con=0.7×1570=1100n/m㎡,扣除全部损失后有效应力6pe=901n/m㎡。普通钢筋(二级钢)板底通长ф12@200板面支座负筋ф12@150。 5.1 计算简图及预应力筋布置(见图3) (a)板竖向荷载计算简图,kpa;(b)板恒载弯矩图,kn·m; ?扳活载弯矩包络图,kn·m;(d)板预应力筋布置;(e)综合弯矩图,kn·m;(f)板活载弯矩包络固,kn·m 板截面参数:a=0.805m2,i=0.00355m4 5.2 板内力分析结果(见图3) 为方便内力组合及配筋计算,在对楼面恒活载内力分析时,板计算宽度取3.5m,与地震荷载内力分析时等宽度。‘ 5.3 板正截面抗裂度验算 5.3.1 混凝土受拉区容许应力同梁 5.3.2 截面抗裂度 ap=1871mm2,npe=1686kn,m活=54.1kn—m’预应力综合弯矩与恒载弯矩相互抵消,则 бsc=my/i-npe/a=—342kn/㎡(受压),б1c=0.4my/i—npe/a=—1393kn/㎡(受压) 5.4 正截面强度验算(无地震组台) 5.4.1 无粘结筋应力设计值(见表1) 平均6p=(бpl十бp2十бp3十бp4)/5=958n/mm2 5.4.2 支座截面强度验算 mc=35.9kn—m,m’=254.9kn—m,χ=35mm mn=484>m’=254.9,mcr=376<mu=484(可) 5.4.3 跨中截面强度验算(见表2) 5.5 正截面强度验算(有地震组合) 5.5.1 边支座 χ=12.4mm,mu=125>m’=71。8kn—mб 5.5.2 中支座 m’=236kn-m
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